牌 号 | 化学成分(质量分数)(％) |
C | Si | Mn | P | S | Ni | Cr | M0 | 其他 |
沉淀硬化型 |
15-7mo | ≤0.09 | ≤1.00 | ≤1.00 | ≤O.035 | ≤O.030 | 6.50～7.50 | 14.00～16.00 | 2.00～3.00 | A10.75～1.50 |
15-7mo,17-7ph都属于半奥氏体半马氏体沉淀硬化型不锈钢，15-7mo,17-7ph的热处理过程复杂，而且要求非常严格，特别是对炉温的偏差非常敏感，只有按照出货时设计的热处理温度与时间处理，它才有相应不错的力学数值。
相同化学元素不同成份含量，不同的交货状态及不同的产品用途，所进行的热处理工艺都是不一样的，原料生产供应商应该在交货时设计安排并提供最佳的热处理方案。主要分为：TH，RH，CH制度，其中TH,RH主要用于冲压成形复杂的成品，CH用于成形简单的高弹性件。各种不同热处理方法在其它网页中有详细介绍，这里仅说明热处理种类及相关数据及要点。
1.TH制度（常用热处理方案20种，方案需要在供货前按要求提供）
2.RH制度（常用热处理方案3种，如RH900,RH1020,RH1050）
3.CH制度（常用热处理方案3种,如CH900,CH480,CH500）
15-7mo,17-7ph热处理方案：
1.固溶冷却方式设计：空冷便于析出碳化物，水冷使δ铁素体加以细化分布，分散度大，数量细多分布均匀，理想δ铁素体含量：5-20%→做为“引领相”，引导发生奥氏体相向马氏体相转变，过多则不利于钢的强化。空冷可以减少δ铁素体的含量。
2.固溶时间设计：固溶存在一个最佳保温时间，60分钟时间：按30mm厚度测算。0.5mm的时间为5-8分钟，每增加0.25mm增加1分钟。材料厚度越厚最终的硬度也越高。1.0mm以下厚度的时效硬度在38HRC-45HRC。
3.固溶温度设计：600-1150度
4.调整处理设计：碳化物的析出量越多，ak会越低，100-900度时的析出量是最多的，200-900度达到极限，形成隐针马氏体，Cr23C6开始溶入奥氏体中，但溶解度不大，MS点下降，同时必须采用冰冷处理，所以为提高ak值，调整温度为200-900度。
5.时效处理设计：时效时马氏体分解，残余奥氏体转变为马氏体，碳化物聚积长大，马氏体共格中析出Ni3AL强化沉淀相。提高调整温度与时效温度都可以提升ak值，但提高时效温度后会降低材料的硬度，时效硬化最多的温度是100-600度。
6.马氏体相变区：马氏体形成速度极快，瞬间形核，瞬间长大，Ms~Mf间保持一段时间，奥氏体会更稳定。
7.热处理后硬度不高的原因：M转变并不立即进行，而是冷过一段温度后才继续转变，如在此阶段升温或停留过长时间，使得Ms点下降，孕育期时间延长，从金相看，C曲线向右移。
15-7mo,17-7ph热处理方案不同时所得出的力学数据，相差很大，具体如下：
Σs Kg/ mm2 | Σb Kg/mm2 | δ％ | Ψ％ | HRC硬度 | akkgm/cm2 |
141.9 | 145.2 | 8.75 | 38.7 | 43.8 | 1.52 |
127.2 | 129.8 | 10 | 43.13 | 38 | 1.75 |
134 | 145.2 | 9.47 | 38.1 | 42.8 | 1.188 |
122 | 129.5 | 13.4 | 45 | 40.4 | 2.125 |
145 | 146.3 | 9.88 | 38.1 | 42.6 | 1.625 |
137.4 | 140.1 | 11.2 | 38.2 | 45.5 | 1.05 |
129.1 | 130.2 | 9.6 | 39.5 | 42.5 | 1.52 |
140.8 | 144.1 | 10.3 | 37.4 | 45.4 | 1.09 |
139.7 | 140.6 | 12.6 | 37.2 | 43.7 | 1.81 |
138.8 | 141.2 | 14.6 | 47.5 | 43.17 | 2.10 |
141.6 | 149.8 | 18.1 | 51.3 | 43.03 | 2.43 |
